機動性在迫擊炮設計中是必須考慮的問題。為了提高迫擊炮的機動性，設計時往往會對其結構進行優化來減輕其質量。然而在減質的同時，就不能不考慮各部件的強度問題。對迫擊炮身管和炮尾進行發射過程的有限元分析，可以獲得結構的強度，發現結構的薄弱處，并對其進行改進。
       分析時主要考慮身管和炮尾，因此省略迫擊炮中的其他零件，其三維實體模型如圖所示。根據身管和炮尾的實際模型和受力情況，對分析計算模型做如下假設及簡化：①假設炮身豎直向上放置，此時炮尾受力最惡劣，身管不受影響，這樣可以最大限度地驗證炮尾的強度；②由于炮尾的尾球與座飯駐臼是球鉸連接，故分析中省略了座飯，而是在炮尾尾球的下半個球面施加一無摩擦的支撐約束；③身管和炮尾都是三維軸對稱的，并受軸對稱的膛壓作用，因此可以將模型簡化為二維軸對稱模型，如圖所示。
       傳統的身管分析只考慮身管在最大膛壓作用下的強度，即靜態分析，分析結果保守，導致身管偏重。但實際上不是身管整個內壁面都要承受最大膛壓，而且壓力是隨時間和彈丸行程變化的。所以身管有限元分析必須要考慮瞬態效應，即考慮身管內壁面各部受力的不同。炮尾起著閉鎖炮膛的作用，在整個內彈道過程中都受膛壓的作用，壓力曲線為完整的內彈道p-t曲線，如圖所示。對于身管來說不是整個內壁面都承受最大膛壓的，隨著彈丸的向前運動，彈丸前原本不受壓力的壁面也開始受壓，如圖所示。考慮身管壁面各部位承受的壓力不同，根據p-t曲線和p-L曲線將內壁面在軸向分為22段，壓力分段施加。彈丸尾部的身管壁面在整個內彈道過程中都受壓，壓力曲線為完整的內彈道p-t曲線。以時間軸來看，各個壁面承受的壓力為部分內彈道膛壓曲線，部分壁面和相對應的壓力如圖所示。
       在施加完載荷和約束后，進行網格劃分，繼而進行計算。計算結果顯示：在整個發射過程中，身管的最大應力為351.85 MPa，發生在t=1.8 ms；炮尾的最大應力為637.99 MPa，發生在t=1.9 ms，出現在炮尾的過渡圓弧處。迫擊炮身管和炮尾的材料均為15Cr，強度極限在500 MPa左右，可見炮尾圓弧處的強度不夠，因此加大炮尾過渡圓弧處的圓角。改進后重新計算，結果顯示：在整個發射過程中，身管的最大應力為351.87 MPa，發生在t=1.8 ms，變化不大；炮尾的最大應力為471.26 MPa,發生在t=1.9 ms，強度滿足要求。結構改進后的應力云圖見圖，最大應力隨時間變化曲線見圖。
       在考慮膛壁壓力時，通過對身管和炮尾的有限元分析，能更具體地分析膛內壓力的變化情況。通過此模型可以獲得身管和炮尾的結構強度，從而能更好地對其結構薄弱處進行改進。

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