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為響應國家節能減排號召，落實量值傳遞與溯源，研制并建立了大口徑熱量表檢測裝置（DN50~300 mm，流量 0.2~600 m3/h），流量準確度等級可達0.1級，但也存在很多問題。當檢測DN50 mm、DN65 mm、DN80mm的熱量表時，在入水口彎管處出現管道局部翹起現象，在一定程度上影響測量值的準確性，同時也會嚴重縮減裝置的使用壽命。
杭州那泰有限元分析公司以DN50mm、DN65mm、DN80mm管道入水口受力彎管作為研究對象，采用solidworks 實現受力彎管的三維建模，在simulation 有限元仿真環境下，對不同結構的受力彎管進行變形位移、應力、應變分析，為彎管的設計、調試提供參考意見。
SolidWorks Simulation 線性靜力分析主要用來分析零部件在給定靜力載荷作用下的響應。通過求解靜力有限元分析的控制方程式即可求得結構在各節點的位移向量 ，同時也可得到各單元在各節點的應力及單元所承受的靜力分析控制方程式。
實際受力彎管材料選擇合金鋼（SS），模型類型為線性彈性同向性，適合線性靜力分析；受力彎管主要受到預夾緊力0.7MPa，該力主要由空氣壓縮機提供，再通過氣動夾緊裝置執行；受力點是法蘭連接端面，方向與水流方向相反。
根據分析研究需要，將受力彎管設計成如下四種方案：450 mm×800 mm、450 mm×800 mm（有加強筋）、450 mm×600 mm、600 mm×800 mm, 然后進行網格劃分。
方案一：450 mm×800 mm。此結構為實驗室檢測裝置的實際尺寸，分析數據可以看出：受力彎管的最小位移（URES）為0mm，最大位移可達7.915 mm；產生的最小應力（VON：von Mises）為0.301 MPa， 最大應力可達217.364 MPa；最小應變（ESTRN）為1.151×10-6，最大應變可達7.784×10-4。
方案二：450 mm×800 mm（有加強筋）。從數據分析可以看出：受力彎管的最小位移為0 mm，最大位移可達1.014 mm；產生的最小應力為0 MPa，最大應力可達148.314 MPa；最小應變為2.024×10-17（可忽略不計），最大應變可達4.056×10-4。
方案三：450 mm×600 mm。分析數據可以看出：受力彎管的最小位移為0.001 mm，最大位移可達3.898 mm；產生的最小應力為0.380 MPa，最大應力可達157.007 MPa；最小應變為1.186×10-6，最大應變可達5.618×10-4。
方案四：600 mm×800 mm。分析數據可以看出：受力彎管的最小位移為0.001 mm，最大位移可達8.939 mm；產生的最小應力為0.401 MPa，最大應力可達217.483 MPa；最小應變為1.118×10-6，最大應變可達7.765×10-4。
通過建模、網格劃分以及有限元分析，可以得出：不同結構方案下的受力彎管都會發生不同程度的位移，且產生應力、應變；受力彎管的最大位移發生在法蘭連接端，而最大的應力、應變出現在彎管的固定端。由于位移、應力及應變的最小量不是研究重點，本文只關注不同結構方案產生的最大值，結論是：帶有加強筋的結構方案二產生的位移、應力及應變最小，其次是縮短豎直直管段的方案三；方案四增加水平直管段的長度，反而會產生更大的位移、應力應變。
由上所述，為了消除管道局部翹起以及較大應力應變對受力彎管的影響，使裝置的性能更加穩定、可靠，延長裝置的使用壽命，建議縮短豎直、水平直管段的長度，且在加工豎直直管段時可以考慮設計加強筋，從而增強受力彎管的強度和剛性，克服應力過大的變形。
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