82B盤條是市場上最普遍的預(yù)應(yīng)力鋼絞線用熱軋盤條，其性能的穩(wěn)定性對鋼絲制品的影響非常顯著，盤條的抗拉強度波動大，會造成鋼絲在預(yù)張拉過程中每根鋼絲強度不同而出現(xiàn)打滑和張應(yīng)力不穩(wěn)定，對預(yù)應(yīng)力構(gòu)件產(chǎn)生隱形的危害，此外，也會造成盤條在拉拔過程中模具的受力狀態(tài)和拔絲機的載荷處于交變不穩(wěn)定狀態(tài)，造成模具損耗大，拔絲斷絲率增加，影響生產(chǎn)效率和鋼絲質(zhì)量。造成82B盤條強度波動的因素除冶煉成分波動外，最主要的是軋制和冷卻過程中溫度的控制。對于同一卷盤條，除由于軋制冷卻不均會造成頭部、中部和尾部強度波動外，還會出現(xiàn)同圈強度波動，其對深加工過程的影響最直接。
      本研究對82B盤條生產(chǎn)過程中存在的同圈波動大的問題進行了強度分析，利用熱成像儀分析了82B盤條搭節(jié)點和非搭接點的溫度場，并結(jié)合斯太爾摩風冷線風口設(shè)置缺陷和佳靈裝置控制參數(shù)，得出風口設(shè)計不當導(dǎo)致盤條同圈溫差較大是造成82B盤條同圈強度波動大的主要原因，從而提出了風口優(yōu)化方案和控制同圈強度波動的措施，使82B盤條的同圈強度波動由原來的80 MPa降低到40 MPa，為實際生產(chǎn)提供了有效的參考。
      1、82B盤條同圈強度波動的原因分析
      斯太爾摩生產(chǎn)工藝對82B盤條的冷卻是通過風冷線下的風機實現(xiàn)的，而吐絲后盤條在風冷線上是通過風機上方的出風口實現(xiàn)對盤條的冷卻。本研究通過熱成像儀分析了盤條同圈溫度場，對4風機位置的盤條同圈溫度場分析表明：盤條邊部搭節(jié)點溫度在550℃左右，而中間非搭接點溫度在630℃左右，同圈溫度波動在60℃以上。
      同時對搭節(jié)點和非搭接點的冷卻過程進行了分析，在沿著盤條傳輸?shù)姆较蛏希瑢ΡP條溫度進行線掃描，用不同風機位置的盤條的溫度表征盤條的冷卻曲線，如圖所示。
      根據(jù)82B盤條冷卻過程中的冷卻特性和相變規(guī)律，盤條搭節(jié)點和非搭接點相變特征點如表所示，搭接點盤條的冷卻速率達到12℃/s、，而非搭接點只有80℃/s，造成搭節(jié)點和非搭接點相變開始溫度相差45℃。通過同圈溫度場和冷卻過程分析，得出盤條在冷卻過程中同圈的冷卻速率和相變溫度存在較大的差異。
      此外，分析了風冷線的風口設(shè)計，如圖所示，在風口設(shè)計上，搭節(jié)點的出風面積是非搭接點的3倍，這種情況下，佳靈裝置1-擋板開啟角度為的情況下，搭節(jié)點出風量依然很大，使搭接點溫度較非搭接點溫度低，即這種風口設(shè)計己經(jīng)無法保證風機佳靈裝置對風冷線同圈溫度均勻化的控制能力。
      2、改進措施
      佳靈裝置是根據(jù)盤條在輥道上橫向布置密度的不同，合理分配風機的風量，對輥道橫向盤條密度進行計算，盤條的圈間距與盤條的軋制速度、輥道速度、規(guī)格、圈徑等有關(guān)，盤條橫向坐標以輥道中心為坐標原點，其搭接點和非搭接點的密度計算公式不同，分別見式。
      通過計算，可以得到盤條密度沿著輥道橫向的分布，如圖所示，可以發(fā)現(xiàn)隨著盤條規(guī)格的增大，輥道邊部和中間盤條密度差逐漸減小。通過密度差分析，可以指導(dǎo)目前佳靈擋板調(diào)節(jié)的方向，以減小盤條同圈力學性能的波動。
      針對不同規(guī)格盤條的疏密程度，對風冷線的風口進行了改造，如圖所示，風口改為通長的設(shè)計，增加了非搭接點出風面積，以緩解搭接點出風量太大帶來的冷卻能力無法調(diào)節(jié)的問題。同時，對佳靈擋板的角度進行了優(yōu)化調(diào)整。
      改造后，熱成像儀采樣分析的同圈溫度場明均勻，同圈溫度波動由原來的60℃以上降至30以內(nèi)。對同圈盤條搭節(jié)點和非搭接點的冷卻過程進行了分析，過程數(shù)據(jù)如表所示，同圈冷卻速率的差異基本相同，相變開始溫度差異為15℃。

                                                                                  專業(yè)從事機械產(chǎn)品設(shè)計│有限元分析│強度分析│結(jié)構(gòu)優(yōu)化│技術(shù)服務(wù)與解決方案
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