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近年來，許多工作集中于沖擊后層合板的剩余強度研究。Husman等把沖擊后層合板的剩余拉伸強度表述為沖擊能的函數(shù)，并利用該函數(shù)對沖擊后層合板的剩余拉伸強度進行了預(yù)測。Caprino等提出了一種預(yù)測剩余拉伸強度的模型，該模型將剩余拉伸強度看作層合板表面壓痕深度的函數(shù)。
上述各種經(jīng)驗?zāi)Ｐ碗m然理論預(yù)測結(jié)果與試驗結(jié)果吻合較好，但是無法預(yù)測結(jié)構(gòu)內(nèi)部的損傷模式及損傷規(guī)律。El-Zein等把剩余強度看作沖擊損傷面積的函數(shù)，損傷區(qū)域模擬成橢圓形夾雜，在此基礎(chǔ)上進行剩余強度預(yù)測。Soutis等和Gottesman等提出了兩種不同的預(yù)測沖擊后層合板剩余強度模型，在其模型中，沖擊后層合板的損傷都被假設(shè)為規(guī)則的幾何形狀。這有兩個缺點：第一，預(yù)測精度不高；第二，假設(shè)中的許多參數(shù)需要大量的試驗確定。為了克服上述各種模型的缺點，應(yīng)用三維逐漸累積損傷理論對層合板的沖擊以及沖擊后含損傷層合板在拉伸載荷下?lián)p傷擴展的全過程進行有限元分析。取消了以往研究者對沖擊后層合板損傷狀態(tài)所做的人為假設(shè)，將沖擊后層合板的實際損傷狀態(tài)直接用于剩余拉伸強度研究，從而提高了剩余強度的預(yù)測精度。同時開發(fā)了參數(shù)化模擬程序，該程序可以預(yù)測任意鋪層角度、鋪層厚度的層合板受沖擊后的損傷狀態(tài)以及在拉伸載荷下的逐漸損傷破壞過程和最終失效載荷。與已有文獻比較，驗證了方法及程序的正確性。
本文模型包括兩部分：應(yīng)力分析和失效分析。應(yīng)力分析可以確定在不同的加載階段層合板內(nèi)部的應(yīng)力分布，而失效分析則可以預(yù)測結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生的損傷模式及損傷擴展規(guī)律等。
纖維增強復(fù)合材料層合板受沖擊后的破壞模式主要有四種：基體開裂、基體擠壓破壞、分層和纖維斷裂。Hou等在前人基礎(chǔ)上，考慮了各種應(yīng)力對不同失效模式的影響后，提出包括上述四種主要破壞模式的沖擊損傷失效判據(jù)，Li等均采用其判據(jù)進行了層合板的低速沖擊損傷分析并與試驗結(jié)果進行了比較，驗證了其合理性，故采用Hou等的沖擊損傷失效準則。
在拉伸載荷作用下復(fù)合材料層合板的破壞模式主要有四種：基體開裂、基纖剪切、分層和纖維斷裂。Tserpes等提出了包括上述四種主要破壞模式的三維逐漸損傷模型并用于接頭的逐漸損傷分析，本文將其擴展應(yīng)用于含初始損傷復(fù)合材料層合板的剩余拉伸強度分析。
單元發(fā)生破壞后，該單元的剛度將發(fā)生變化，應(yīng)力在各單元中的分布也隨之改變，因而，參數(shù)退化方法選擇的是否適當(dāng)對求解的層合板最終強度有很大的影響。Chang等在其二維逐漸損傷模型中采用的參數(shù)退化方式是：只要有失效發(fā)生，就將相應(yīng)的材料常數(shù)退化為0。Tan等則把由不同損傷模式引起的材料剛度下降用不同的損傷內(nèi)狀態(tài)變量來表示，同時通過大量的試驗確定這些變量的值。顯然，Tan的參數(shù)退化方式更可靠一些，因為它可以根據(jù)不同的失效模式調(diào)整變量的值，從而可以更好地模擬層合板的損傷累積。Tserpes等在對接頭的逐漸損傷分析中比較了Chang和Tan的兩種參數(shù)退化方式，也證實了Tan的更合理。Camanho等將Tan的參數(shù)退化方式擴展到三維，在對層合板的沖擊及沖擊后的拉伸破壞全程分析中采用了Camanho的參數(shù)退化方式。
除了預(yù)測各種損傷模式產(chǎn)生和擴展的準則之外，逐漸累積損傷分析模型還包括判斷層合板何時不能繼續(xù)承受外載的準則，即層合板的總體破壞判據(jù)。Chang等和Tan等在對含孔層合板的逐漸損傷分析中采用的總體破壞判據(jù)為當(dāng)發(fā)生纖維斷裂的單元沿垂直載荷方向擴展到板邊時即認為發(fā)生了整板破壞，通過與試驗結(jié)果比較，吻合較好，故本文采用上述準則作為層合板的總體破壞判據(jù)。
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